(连载01)开关电源的基本工作原理

(连载02)串联式开关电源输出电压滤波电路

(连载03)串联式开关电源储能滤波电感的计算

(连载04)串联式开关电源储能滤波电容的计算(2)

(连载05)反转式串联开关电源

(连载06)反转式串联开关电源储能电感的计算

(连载07)反转式串联开关电源储能滤波电容的计算

(连载08)并联式开关电源的工作原理

(连载09)并联式开关电源输出电压滤波电路

(连载10)并联开关电源储能电感的计算

(连载11)单激式变压器开关电源

(连载12)单激式变压器开关电源工作原理

(连载13)正激式变压器开关电源

(连载14)正激式变压器开关电源的优缺点

(连载15)正激式变压器开关电源电路参数的计算

(连载16)正激式开关电源变压器参数的计算

(连载17)正激式开关电源变压器初、次级线圈匝数比的计算

1-7．反激式变压器开关电源

反激式变压器开关电源工作原理比较简单，输出电压控制范围比较大，因此，在一般电器设备中应用最广泛。

1-7-1．反激式变压器开关电源工作原理

所谓反激式变压器开关电源，是指当变压器的初级线圈正好被直流电压激励时，变压器的次级线圈没有向负载提供功率输出，而仅在变压器初级线圈的激励电压被关断后才向负载提供功率输出，这种变压器开关电源称为反激式开关电源。

图1-19-a是反激式变压器开关电源的简单工作原理图，图1-19-a中，Ui是开关电源的输入电压，T是开关变压器，K是控制开关，C是储能滤波电容，R是负载电阻。图1-19-b是反激式变压器开关电源的电压输出波形。

把图1-19-a与图1-16-a进行比较，如果我们把图1-16-a中开关变压器次级线圈的同名端对调一下，原来变压器输出电压的正、负极性就会完全颠倒过来，图1-19-b所示的电压输出波形基本上就是从图1-16-b的波形颠倒过来的。不过，因为图1-16-b的波形对应的是纯电阻负载，而图1-19-b的负载是一个储能滤波电容和一个电阻并联。由于储能滤波电容的容量很大，其两端电压基本不变，变压器次级线圈输出电压uo相当于被整流二极管和输出电压Uo进行限幅，因此，图1-16-b中输出电压uo的脉冲尖峰完全被削除，被限幅后的剩余电压幅值正好等于输出电压Uo的最大值Up，同时也等于变压器次级线圈输出电压uo的半波平均值Upa。

下面我们来详细分析反激式变压器开关电源的工作过程(参考图1-20)。

图1-19-a中，在控制开关K接通的Ton期间，输入电源Ui对变压器初级线圈N1绕组加电，初级线圈N1绕组有电流i1流过，在N1两端产生自感电动势的同时，在变压器次级线圈N2绕组的两端也同时产生感应电动势，但由于整流二极管的作用，没有产生回路电流。相当于变压器次级线圈开路，变压器次级线圈相当于一个电感。因此，流过变压器初级线圈N1绕组的电流就是变压器的励磁电流，变压器初级线圈N1绕组两端产生自感电动势可由下式表示：

e1 = L1di/dt = Ui K接通期间 (1-98)

或e1 = N1dф/dt = Ui K接通期间 (1-99)

上式中，e1为变压器初级线圈N1绕组产生的自感电动势，L1是变压器初级线圈N1绕组的电感，N1为变压器初级线圈N1绕组线圈绕组的匝数， ф为变压器铁心中的磁通。对(1-98)和(1-99)式进行积分，由此可求得：

i1 =Ui*t/L1 ＋i(0) K接通期间 (1-100)

ф=Ui*t/N1 ＋ф (0) K关断瞬间 (1-101)

上式中，i1是流过变压器初级线圈N1绕组的电流， ф为变压器铁心中的磁通；i1(0)为变压器初级线圈中的初始电流，即：控制开关刚接通瞬间流过变压器初级线圈N1绕组的电流； ф(0)为初始磁通，即：控制开关刚接通瞬间变压器铁心中的磁通。当开关电源工作于输出临界连续电流状态时，这里的i1(0)正好0，而 ф(0)正好等于剩磁通S?Br。当控制开关K将要关断，且开关电源工作于输出电流临界连续状态时，i1和 均达到最大值：

i1m =Ui*Ton/L1 K关断瞬间 (1-102)

Фm=Ui*Ton/N1 ＋S?Br = S?Bm K关断瞬间 (1-103)

(1-102)、(1-103)式中，i1m为流过变压器初级线圈N1绕组的最大电流，即：控制开关关断瞬间前流过变压器初级线圈N1绕组的电流； фm为变压器铁心中的最大磁通，即：控制开关关断瞬间前变压器铁心中的磁通，S为变压器铁心导磁面积，Br为剩余磁感应强度，Bm为最大磁感应强度。

当控制开关K由接通突然转为关断瞬间，流过变压器初级线圈的电流i1突然为0，这意味着变压器铁心中的磁通ф 也要产生突变，这是不可能的，如果变压器铁心中的磁通ф 产生突变，变压器初、次级线圈回路就会产生无限高的反电动势，反电动势又会产生无限大的电流，而电流又会抵制磁通的变化，因此，变压器铁心中的磁通变化最终还是要受到变压器初、次级线圈中的电流来约束的。因此，在控制开关K关断的Toff期间，变压器铁心中的磁通 主要由变压器次级线圈回路中的电流来决定，即：

e2 =－L2di2/dt = uo K关断期间 (1-104)

或e2 =－N2dф/dt = uo K关断期间 (1-105)

上式中，e2为变压器次级线圈N2绕组产生的感电动势，L2是变压器次级线圈N2绕组的电感，N2为变压器初级线圈N2绕组线圈绕组的匝数， ф为变压器铁心中的磁通，uo为变压器次级线圈N2绕组的输出电压。由于反激式变压器开关电源的变压器次级线圈N2绕组的输出电压都经过整流滤波，而滤波电容与负载电阻的时间常数非常大，因此，整流滤波输出电压Uo基本就等于uo的幅值Up。对(1-104)和(1-105)式进行积分，并把uo用Uo代之，即可求得：

i2 = －Uo*t/L2 ＋i2(0) K关断期间 (1-106)

ф = －Uo*t/N2 ＋ф (0) K关断期间 (1-107)

式中，i2是流过变压器次级线圈N2绕组的电流， 为变压器铁心中的磁通；i2(0)为变压器次级线圈N2绕组的初始电流，ф(0)为初始磁通。实际上，i2(0)正好等于控制开关刚断开瞬间流过变压器初级线圈N1绕组的电流被折算到次级绕组回路的电流，即：i2(0) = i1m/n ；而ф (0)正好等于控制开关刚断开瞬间变压器铁心中的磁通，即：ф(0) = S?Bm 。当控制开关K将要关断时，i2和ф均达到最小值。即：

i2x = －Uo*Toff/L2 ＋i1m/n K关断期间 (1-108)

фx =－Uo*Toff/N2 ＋S?Bm K关断期间 (1-109)

(1-108)式中，n为变压器次级线圈与初级线圈的匝数比。当开关电源工作于电流临界连续工作状态时，(1-108)式中的i2x等于0，而(1-109)式中的 фx等于S?Br 。

由(1-102)式和(1-108)式，或者(1-103)式和(1-109)式，并注意到，变压器次级线圈与初级线圈的电感量之比正好等于n2(n平方) ，就可以求得反激式变压器开关电源的输出电压为：

(1-110)式中，Uo为反激式变压器开关电源的输出电压，Ui变压器初级线圈输入电压，D为控制开关的占空比，n为变压器次级线圈与初级线圈的匝数比。

这里还需提请注意，在决定反激式开关电源输出电压的(1-110)式中，并没有使用反激输出电压最大值或峰值Up-的概念，而式使用的 正好是正击式输出电压的峰值Up，这是因为反激输出电压的最大值或峰值Up-计算比较复杂((1-68)式)，并且峰值Up-的幅度不稳定，它会随着输出负载大小的变化而变化；而正击式输出电压的峰值Up则不会随着输出负载大小的变化而变化。

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